谁有免费黄色网址_黄色电影免费提供_国产综合一区二区_欧美精品在线视频_免费观看日韩毛片_一级在线观看

      摘　要　針對(duì)氣缸缸體鑄件，建立了三維模型，并基于ＰｒｏＣＡＳＴ對(duì)鑄造充型和凝固過程進(jìn)行了模擬，獲得了溫度場(chǎng)的變化情況，模擬結(jié)果顯示了鑄造缺陷的位置。對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行分析，并改進(jìn)初始工藝方案。再對(duì)改進(jìn)后的方案進(jìn)行數(shù)值模擬，并對(duì)不同澆注參數(shù)進(jìn)行模擬分析。結(jié)果表明，降低壓射速度和提高模具預(yù)熱溫度，能有效地減少縮孔、縮松等缺陷，提高鑄件品質(zhì)，降低廢品率，縮短生產(chǎn)周期。

     關(guān)鍵詞　壓鑄；ＰｒｏＣＡＳＴ；缸體；數(shù)值模擬

     壓鑄的主要特點(diǎn)是利用模具型腔對(duì)金屬熔體施加高壓，從而形成形狀復(fù)雜、薄壁的鑄件［１］。鋁合金壓鑄件已成功應(yīng)用到汽車、摩托車、通訊、家電、五金制品等領(lǐng)域。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，數(shù)值模擬在鑄造過程中得到廣泛的應(yīng)用，可用于預(yù)測(cè)鑄造缺陷，如縮孔、縮松、熱裂、冷隔等，進(jìn)而優(yōu)化鑄造工藝，實(shí)現(xiàn)理想的型腔填充。壓鑄過程中壓射速度、澆注溫度和模具預(yù)熱溫度等工藝參數(shù)對(duì)鑄件品質(zhì)影響顯著。曹文炅等［２］利用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)船用柴油機(jī)活塞同時(shí)凝固工藝進(jìn)行模擬，準(zhǔn)確反映了熱節(jié)產(chǎn)生的位置；錢進(jìn)［３］通過優(yōu)化澆注工藝方案等方法，獲得球鐵件凝固的溫度場(chǎng)，進(jìn)而獲得致密鑄件。

     缸體零件結(jié)構(gòu)復(fù)雜、多變，型腔和孔較多，同時(shí)具有不規(guī)則的外形和內(nèi)腔。鋁合金缸體因?yàn)橘|(zhì)量輕，導(dǎo)熱性良好，從而使用越來越普遍。

     本課題利用ＰｒｏＣＡＳＴ軟件模擬某公司鋁合金氣缸缸體的壓鑄充型和凝固過程，預(yù)測(cè)在壓鑄過程中縮孔、縮松等缺陷產(chǎn)生的位置，分析其原因，優(yōu)化工藝案，改變工藝參數(shù)，從而提高鑄件品質(zhì)。

     １、　模擬前處理

     １．１　模型的建立

     利用三維軟件建立澆注系統(tǒng)模型，見圖１。缸體外形尺寸為７７ｍｍ×８４ｍｍ×１５０ｍｍ，質(zhì)量為０．８６８ｋｇ，澆注系統(tǒng)質(zhì)量為０．１７４ｋｇ。直澆道選用沉入式，內(nèi)澆口設(shè)置在缸體壁厚處，可減小金屬液充型時(shí)的阻力，同時(shí)也可以起到補(bǔ)縮作用，內(nèi)澆口數(shù)目為４個(gè)。溢流槽分布在離澆口最遠(yuǎn)的位置以及金屬液最后充型的位置。

                  圖１　澆注系統(tǒng)模型

    在ＰｒｏＣＡＳＴ的Ｍｅｓｈｃａｓｔ模塊里對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格剖分，生成體網(wǎng)格。為保證模擬準(zhǔn)確性，應(yīng)保證圓弧曲面劃分合理，截面內(nèi)保證有一個(gè)以上的自由單元［４］。此模型生成的節(jié)點(diǎn)數(shù)為１１０　３７９，單元數(shù)為５４７　３０１。

    １．２　工藝參數(shù)的確定

    缸體材質(zhì)為ＡＤＣ１２，其熱物性參數(shù)見表１。其液相線溫度為５８０℃，固相線溫度為５１８℃。需用系統(tǒng)中預(yù)期成分接近的Ａ３５６合金。模擬試驗(yàn)中，選用Ｈ１３鋼作為模具材料，模具與外界的傳熱一般設(shè)置為空冷。

                       表１　ＡＤＣ１２合金的熱物性參數(shù)

    邊界條件要根據(jù)邊界的形狀以及傳熱的情況而定，邊界的傳熱情況通常用邊界傳熱系數(shù)來衡量，包括鑄件與鑄件、鑄件和鑄型環(huán)境的界面?zhèn)鳠嵯禂?shù)兩部分［５］。壓鑄件和模具之間存在界面?zhèn)鳠幔覍儆诮饘伲饘傩蛡鳠帷?duì)于鋁合金壓鑄來說，界面?zhèn)鳠嵯禂?shù)常取１　０００～２　０００Ｗ／（ｍ２·℃），本模擬取１　５００Ｗ／（ｍ２·℃）。壓鑄模擬時(shí)，主要考慮壓射速度、澆注溫度和模具預(yù)熱溫度這３ 個(gè)工藝參數(shù)。本課題采用的壓射速度為１０ｍ／ｓ，澆注溫度為７００℃，模具預(yù)熱溫度為１００℃，模擬時(shí)間總步數(shù)為３　０００，模擬終止溫度為５０℃。

     ２、　模擬結(jié)果與分析

     充型過程見圖２，整個(gè)充型過程時(shí)間為０．１８７ｓ。澆注系統(tǒng)采用的是分叉式澆道。０．００７　６ｓ時(shí)，中間兩股金屬液從橫澆道經(jīng)過內(nèi)澆口注入模具的型腔，見圖２ａ；在０．０３９ｓ時(shí)，另外兩股金屬液流入型腔，在壓力作用下，金屬液一部分沿鑄件內(nèi)壁向上方凸臺(tái)處流動(dòng)，一部分向下流動(dòng)，之后兩股金屬液平穩(wěn)的向型腔底部匯聚，見圖２ｂ；在０．１３７ｓ時(shí)，兩股金屬液即將匯聚，由于兩股金屬液的流動(dòng)方向不同，在匯聚時(shí)易引起金屬液的飛濺，致使充型不平穩(wěn)，且金屬液前端可能出現(xiàn)不同程度的氧化，從而造成卷氣和氧化夾雜缺陷，見圖２ｃ；在兩股金屬液匯聚之后，金屬液恢復(fù)平穩(wěn)，在０．１７８ｓ時(shí)，最終金屬液將充滿溢流槽，見圖２ｄ。在整個(gè)過程中，沒有產(chǎn)生澆不足的情況。由于澆注速度較大，在充型結(jié)束時(shí)型腔內(nèi)的溫度仍然接近澆注溫度７００℃。

  
　　ＡＤＣ１２合金凝固過程見圖３。充型完成后，金屬液溫度開始下降，在０．３９８ｓ時(shí)開始凝固，在３１．３９ｓ時(shí)最終凝固，之后冷卻到設(shè)定的溫度。從圖３可以看出，缸體上各部位凝固是不同步的，中間薄壁處溫度下降較快，首先凝固，且橫澆道和內(nèi)澆口溫度下降較鑄件快，可能出現(xiàn)早期凝固現(xiàn)象。從圖３ａ可見，缸體上２處的溫度明顯高于缸體１處的溫度，因此，１處比２處先凝固，造成２處無(wú)法由澆口處得到補(bǔ)縮，且４處的溫度低于３處的溫度，４處比３處先凝固；從圖３ｃ和圖３ｄ可見，在ｔ＝２６．８５５ｓ和ｔ＝３６．４３５ｓ時(shí)分別處于缸體凝固的后期和凝固剛結(jié)束的狀態(tài)，此時(shí)可以看到在３、４、２、１處的溫度依次降低，３處壁最厚，冷卻速度最慢，最后凝固，且在此處并沒有設(shè)置冒口，因此在缸體的凸臺(tái)處可能會(huì)出現(xiàn)縮松、縮孔缺陷。

     
  
                                    圖２　充型過程

                         圖３　ＡＤＣ１２合金凝固過程模擬

       圖４為ＡＤＣ１２合金的凝固缺陷預(yù)測(cè)。由圖４ａ可知，在充型０．１７５ｓ時(shí)壓鑄件出現(xiàn)氧化夾渣處的充型情況，橢圓位置標(biāo)注的是金屬液在缸體里最后填充的地方，可見此處有明顯的卷氣，容易造成形腔內(nèi)的空氣和金屬液的氧化皮無(wú)法排出，而形成氧化夾渣。這些氧化皮可以通過設(shè)置集渣包排出，以免使氧化皮聚集在壓鑄件的型壁上。從圖４ｂ中可以看出，鑄件的凸臺(tái)和棱角處有明顯的縮松、縮孔，且縮松、縮孔主要出現(xiàn)在缸體的４個(gè)棱角的壁厚最大處，與上述預(yù)測(cè)結(jié)果一致。這是由于在４個(gè)棱角和臺(tái)階周圍的壁厚較薄，散熱較快，凝固速度快，致使凸臺(tái)和棱角處得不到很好的補(bǔ)縮，從而造成缺陷的產(chǎn)生［６，７］。

      
  
                               圖４　ＡＤＣ１２合金缺陷

　　為減少縮孔等缺陷的出現(xiàn)，可以采取改善澆注系統(tǒng)、改變工藝參數(shù)等措施。

     ３、　工藝方案的改進(jìn)

    根據(jù)原方案的模擬結(jié)果及分析可知，鑄件有明顯的縮松、縮孔，且主要出現(xiàn)在壁厚較大且溫度過高的臺(tái)階處［６］。為此需降低凸臺(tái)和凸臺(tái)周圍的溫度差，加快凸臺(tái)和棱角處溫度的下降。由于原方案在冷卻時(shí)出現(xiàn)內(nèi)澆口和橫澆道先冷卻的現(xiàn)象，因此，對(duì)內(nèi)澆口和橫澆口進(jìn)行改進(jìn)，增加澆道的厚度，從而延緩冷卻時(shí)間；在缸體的４個(gè)棱角處和凸臺(tái)
周圍設(shè)置冷卻水道，通過高壓冷卻水對(duì)凸臺(tái)處的高溫金屬液進(jìn)行冷卻，加快金屬液溫度的下降；同時(shí)為了排出型腔內(nèi)的氣體、涂料殘?jiān)约霸鰪?qiáng)金屬液的補(bǔ)縮能力，在缸體凸臺(tái)處增設(shè)溢流槽和排氣槽。改進(jìn)后的工藝方案模型見圖５。以相同的工藝參數(shù)對(duì)改進(jìn)后的模型進(jìn)行模擬，產(chǎn)生的縮孔、縮松缺陷見圖６ａ。

     
  
              圖５　改進(jìn)工藝方案模擬

    利用改進(jìn)后的工藝方案，對(duì)不同的工藝參數(shù)進(jìn)行模擬分析。設(shè)定澆注速度、澆注溫度和模具預(yù)熱溫度，方案１的３個(gè)參數(shù)分別為５ｍ／ｓ、７００℃、１００℃；方案２的３個(gè)參數(shù)分別為５ｍ／ｓ、６６０℃、１００℃；方案３的３個(gè)參數(shù)分別為５ｍ／ｓ、６６０℃、１８０℃。對(duì)３種方案進(jìn)行模擬，產(chǎn)生的缺陷位置和大小，見圖６ｂ～圖６ｄ。

                      圖６　４種工藝縮松、縮孔缺陷對(duì)比圖

　　由圖６可知，由于增設(shè)冷卻水道和溢流槽，與原工藝方案相比，缸體縮孔、縮松缺陷明顯減少。比較圖６ｂ和６ａ可知，降低壓射速度能減少縮孔、縮松的產(chǎn)生。因?yàn)閴荷渌俣冗^大，導(dǎo)致金屬液對(duì)型腔的沖擊加大，使金屬液粘附在型腔內(nèi)，且型腔內(nèi)的空氣不易排出從而導(dǎo)致缺陷的產(chǎn)生；比較圖６ｃ與圖６ｂ，縮松等缺陷減少，說明方案２的澆注溫度更合適，因?yàn)闈沧囟龋罚埃啊鎸?duì)于鋁合金液相線溫度（５１８ ℃）而言相對(duì)較高，凝固時(shí)間較長(zhǎng)，凝固收縮較大，鑄件組織晶粒粗大，容易產(chǎn)生縮孔、縮松等缺陷；圖６ｄ中縮松、縮孔缺陷最少，說明適當(dāng)增加鑄型的預(yù)熱溫度，防止了金屬液因?yàn)檫M(jìn)入型腔后溫度突然降低而無(wú)法成形［７］，從而減少缺陷的產(chǎn)生，在此方案條件下，幾乎無(wú)縮松、縮孔缺陷。

     ４　、結(jié)　語(yǔ)

     預(yù)測(cè)了缸體在壓鑄時(shí)容易產(chǎn)生缺陷的位置。合理布置冷卻水道和溢流槽，降低壓射速度，提高鑄型預(yù)熱溫度，減少了卷氣，降低了金屬液氧化的可能性，減少了縮松、縮孔缺陷。