螺紋數(shù)控修復(fù)車床主軸部件動(dòng)態(tài)特性分析（下）
2017-4-7 來源：沈陽工業(yè)大學(xué) 作者：肖磊
第 4 章 主軸動(dòng)態(tài)試驗(yàn)研究
第 3 章對(duì)螺紋數(shù)控修復(fù)車床的主軸部件進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性分析，得到了該車床主軸在不同約束條件下的固有頻率和振型。在車床實(shí)際加工過程中，主軸動(dòng)態(tài)特性受到的影響因素很多，軸承支撐剛度的計(jì)算也只是依靠經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出來的，并不是準(zhǔn)確的定值，所以有限元?jiǎng)討B(tài)分析結(jié)果可能會(huì)受到影響。下面對(duì)主軸進(jìn)行動(dòng)態(tài)試驗(yàn)分析，研究主軸在實(shí)際工況下的動(dòng)態(tài)特性，比較有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)分析結(jié)果，檢驗(yàn)有限元分析結(jié)果的準(zhǔn)確性，同時(shí)，利用動(dòng)態(tài)試驗(yàn)分析結(jié)果修改有限元?jiǎng)討B(tài)分析參數(shù)，進(jìn)一步對(duì)主軸動(dòng)態(tài)特性作預(yù)測分析。
4.1 試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析簡介
動(dòng)態(tài)試驗(yàn)分析技術(shù)最早以 20 世紀(jì) 30 年代的機(jī)械阻抗技術(shù)為基礎(chǔ)，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，動(dòng)態(tài)試驗(yàn)分析技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生，其發(fā)展歷程主要包含三個(gè)階段。
（1）單輸入/單輸出法：起源于 70 年代初期，通過各自擬合每一測點(diǎn)的頻響函數(shù)以獲得結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的固有頻率和振型。主要應(yīng)用于單自由度、純模態(tài)和模態(tài)密度稀疏的分析情況，但這種方法計(jì)算量大，且準(zhǔn)確度不高。
（2）單輸入多輸出法：出現(xiàn)在 70 年代末期。通過整體擬合全部測點(diǎn)的所有頻響函數(shù)數(shù)據(jù)，獲得結(jié)構(gòu)系統(tǒng)相對(duì)準(zhǔn)確的固有頻率和阻尼比。但在試驗(yàn)過程中如果激振點(diǎn)恰選在某階模態(tài)的節(jié)點(diǎn)上，會(huì)導(dǎo)致遺漏可能存在的模態(tài)參數(shù)。
（3）多輸入多輸出法:基于多點(diǎn)激振測試技術(shù)，出現(xiàn)于 80 年代。該方法對(duì)多個(gè)頻響函數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，可以忽略因環(huán)境不同、支撐條件的變化和激振設(shè)備位置變化等引起的誤差，廣泛應(yīng)用于體積較大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜的系統(tǒng)。
動(dòng)態(tài)試驗(yàn)研究主要是指結(jié)構(gòu)的模態(tài)試驗(yàn)分析，又稱試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析法。在分析過程中，由試驗(yàn)測得激勵(lì)和響應(yīng)的時(shí)間過程，利用數(shù)字信號(hào)處理技術(shù)獲得頻響函數(shù)或脈沖函數(shù)，通過曲線擬合獲得結(jié)構(gòu)的非參數(shù)模型，之后利用參數(shù)處理方法，求解出系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)，從而建立系統(tǒng)的試驗(yàn)動(dòng)態(tài)模型。所以，試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析是主要利用線性振動(dòng)理論、動(dòng)態(tài)測試技術(shù)、數(shù)字信號(hào)技術(shù)處理和參數(shù)識(shí)別等技術(shù)，通過識(shí)別結(jié)構(gòu)系統(tǒng)，對(duì)結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行建模分析的一種試驗(yàn)建模方法[45-47]。
振動(dòng)系統(tǒng)包含三個(gè)要素：系統(tǒng)特性、激勵(lì)和響應(yīng)。通過激勵(lì)與響應(yīng)，便可求出整體結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性[48]。可以把連續(xù)的機(jī)械結(jié)構(gòu)離散處理，將其變成具有一定自由度的子系統(tǒng)，由第 2 章的理論可知，對(duì)于一個(gè)自由度為 n 的振動(dòng)子系統(tǒng)，式（4.1）可以表示其動(dòng)態(tài)特性微分方程：
文25
式（4.3）描述了系統(tǒng)的輸入和輸出關(guān)系。再通過各種數(shù)據(jù)處理和數(shù)學(xué)分析方法，可識(shí)別系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)，建立相應(yīng)的運(yùn)動(dòng)方程。利用試驗(yàn)分析結(jié)果分析系統(tǒng)在不同工作狀態(tài)下的特性，為設(shè)計(jì)提供試驗(yàn)依據(jù)。
4.2 激振方法簡介
4.2.1 激振方法
試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析中通常采用的激振方式主要有穩(wěn)態(tài)正弦激振、隨機(jī)激振和瞬態(tài)激振。
（1）穩(wěn)態(tài)正弦激勵(lì)：采用頻率不同的一組正弦信號(hào)，放大功率后通過激振器產(chǎn)生的激振力施加給機(jī)械結(jié)構(gòu)。其具有激振力大，能量集中，高信噪比和高測試精度等優(yōu)點(diǎn)，但測試時(shí)間相對(duì)較長。
（2）隨機(jī)激勵(lì)：激勵(lì)信號(hào)通常選用白噪聲或偽隨機(jī)信號(hào)。其測試頻率范圍寬，試驗(yàn)效率很高。但是，在隨機(jī)信號(hào)的譜估計(jì)過程中不可避免存在原理性的隨機(jī)誤差，為了減小這種隨機(jī)誤差帶來的影響，通常平滑處理譜估計(jì)，所以降低了試驗(yàn)精度，通常它的測試精度比正弦激勵(lì)的略低。
（3）瞬態(tài)激勵(lì)：主要有正弦掃頻激振、脈沖激振和階躍激振等幾種激振方法，通常脈沖激振因其具備諸多優(yōu)點(diǎn)被廣泛采用。在脈沖激振過程中，激振力由實(shí)驗(yàn)員利用力錘敲擊實(shí)驗(yàn)對(duì)象測點(diǎn)產(chǎn)生。這種方法簡單方便，節(jié)省操作時(shí)間，激振點(diǎn)選取靈活。但是，由于在試驗(yàn)操作中，力錘敲擊通常是人工控制的，敲擊力一致性較低，因此測試精度相對(duì)較低。同時(shí)脈沖激振的能量較小，只適用于結(jié)構(gòu)不太復(fù)雜的中小型結(jié)構(gòu)。
上述激振方法都是單點(diǎn)激振法。近年來，多點(diǎn)隨機(jī)激振方式逐漸成熟，這種方法可將多個(gè)激振點(diǎn)同時(shí)布置在實(shí)驗(yàn)對(duì)象，從而避免單個(gè)激振點(diǎn)恰好布置在某階模態(tài)的節(jié)點(diǎn)而遺漏這一節(jié)點(diǎn)模態(tài)情況的識(shí)別，同時(shí)多點(diǎn)激振法的激振能量較大，測量精度較高。
4.2.2 錘擊法簡介
錘擊法激振實(shí)驗(yàn)對(duì)象是當(dāng)前分析結(jié)構(gòu)的模態(tài)時(shí)廣泛應(yīng)用的一種試驗(yàn)方法，屬于脈沖激振法。錘擊法通過力錘敲擊實(shí)驗(yàn)對(duì)象從而獲得激振力，利用數(shù)據(jù)采集儀收集激勵(lì)信號(hào) F（t）和響應(yīng)信號(hào)
（t），再將獲得的時(shí)域信號(hào)經(jīng)過 FFT 處理轉(zhuǎn)換為頻域信號(hào)，從而獲得頻率響應(yīng)曲線，最后得到系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性。
（t），再將獲得的時(shí)域信號(hào)經(jīng)過 FFT 處理轉(zhuǎn)換為頻域信號(hào)，從而獲得頻率響應(yīng)曲線，最后得到系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性。 錘擊法激振實(shí)驗(yàn)對(duì)象時(shí)，設(shè)備簡單，操作便利，敲擊點(diǎn)選擇具有很大靈活性，在試驗(yàn)時(shí)現(xiàn)場安裝試驗(yàn)設(shè)備即可，節(jié)省了大量時(shí)間，同時(shí)設(shè)備的傳感器較小，不會(huì)給實(shí)驗(yàn)對(duì)象帶來額外的質(zhì)量、剛度和阻尼影響，測試非常方便[49]。理論上力錘的每次激振時(shí)間趨近于零，激振力無窮大，它的頻譜圖為一條直線，如圖 4.1 所示。但現(xiàn)實(shí)條件下，由于力錘和實(shí)驗(yàn)對(duì)象的材料具有彈性特性，激振時(shí)間和激振力的情況會(huì)發(fā)生變化，它的激振力信號(hào)與頻譜圖如圖 4.2 所示，力譜的幅值在低頻處變化較小，可近似看成直線，隨著頻率增高幅值逐漸下降，激振能量逐漸較小。在試驗(yàn)時(shí)為了得到更加準(zhǔn)確的結(jié)果，可以多次敲擊激振，提高信噪比，同時(shí)應(yīng)避免力錘的重復(fù)激勵(lì)。
圖 4.1 理想脈沖信號(hào)與頻譜圖
圖 4.2 現(xiàn)實(shí)錘擊力信號(hào)與頻譜圖
本文采用脈沖激振方法對(duì)主軸進(jìn)行激振，利用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對(duì)激勵(lì)產(chǎn)生的振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行采集，并對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，獲得主軸模態(tài)信息，指導(dǎo)主軸的動(dòng)態(tài)優(yōu)化設(shè)計(jì)，整個(gè)過程如圖 4.3 所示。
圖 4.3 試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析過程
4.3 自由狀態(tài)下主軸的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)
本文主軸部件的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)包括兩部分，包括測量主軸在自由狀態(tài)下的固有頻率和振型，以及測量主軸在裝配條件下的固有頻率。通過試驗(yàn)獲得主軸的動(dòng)態(tài)特性與有限元分析結(jié)果進(jìn)行比對(duì)，分析有限元分析存在問題并指導(dǎo)主軸的結(jié)構(gòu)改進(jìn)。下面進(jìn)行主軸在自由狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)。
4.3.1 試驗(yàn)設(shè)備
在本動(dòng)態(tài)試驗(yàn)中，所用到設(shè)備如表 4.1 所示，同時(shí)車床主軸由于體積較大，質(zhì)量較高，測試力錘無法提供足夠激振能量，所以采用簡單的鐵錘進(jìn)行敲擊，由于其不具有傳感器而無法收集激振力信號(hào)，所以得到的參數(shù)值是相對(duì)的。
表 4.1 試驗(yàn)主要設(shè)備
4.3.2 試驗(yàn)方案
在本次試驗(yàn)中，目的是獲取主軸在自由狀態(tài)下的固有頻率及振型。為了獲取主軸的振型，需要測得主軸不同部位的振動(dòng)響應(yīng)情況。第 3 章在建模軟件中建立的主軸模型可知，主軸的軸向?yàn)?X 向，主軸的徑向截面處于 Y 向和 Z 向，在 Y 向和 Z 向每個(gè)方向各取 11 個(gè)測點(diǎn)測量主軸的動(dòng)態(tài)特性，并在主軸的中間部分激勵(lì)主軸，以便主軸整體能夠被充分激振。首先，對(duì)所有測點(diǎn)進(jìn)行振動(dòng)響應(yīng)情況測試，獲得主軸的振型。其次，改變測量參數(shù)，同時(shí)選取主軸 2 點(diǎn)和 8 點(diǎn)，測量主軸的固有頻率。在試驗(yàn)中，由于選擇鐵錘對(duì)主軸進(jìn)行激振，為了避免鐵錘沖擊主軸對(duì)其造成無法修復(fù)的破壞，特選取未加工的主軸件進(jìn)行激振試驗(yàn)，經(jīng)測量，該主軸徑向平均尺寸比加工完成后的成品主軸徑向尺寸大 6mm,理論上對(duì)測量結(jié)果影響不大，所以選擇該主軸進(jìn)行激振試驗(yàn)。各測點(diǎn)的參數(shù)坐標(biāo)如表 4.2 所示，試驗(yàn)方案如圖 4.4 所示。
表 4.2 各測點(diǎn)坐標(biāo)參數(shù)
圖 4.4 主軸測試系統(tǒng)
4.3.3 試驗(yàn)過程
為了測試主軸自由狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)特性，同時(shí)盡量減小周圍環(huán)境振動(dòng)和支撐剛度對(duì)測試結(jié)果的影響，將主軸在中間部位采用一根彈性繩吊起至距離地面 10cm 的位置，同時(shí)調(diào)整彈性繩位置，使主軸盡量保持水平，通過此方法，模擬主軸的自由狀態(tài)。該數(shù)據(jù)分析儀為多通道數(shù)據(jù)分析儀器，根據(jù)現(xiàn)有條件，在測試前檢查加速度計(jì)和調(diào)整數(shù)據(jù)分析儀為雙通道激振測試，只記錄響應(yīng)信號(hào)。每次測試中，兩個(gè)加速度計(jì)通過磁頭分別吸附在主軸同一徑向截面的 Y 向和 Z 向測點(diǎn)上，準(zhǔn)備測試，根據(jù)有限元分析主軸自由狀態(tài)下的一階固有頻率值設(shè)定數(shù)據(jù)分析儀的測試頻率范圍為 0 到 1500Hz，激勵(lì)點(diǎn)選在主軸中間位置，以便每次激勵(lì)能夠充分激振這各個(gè)測點(diǎn)。此外，為了使每次鐵錘敲擊力度盡量一致，利用帶有摩擦阻力的線繩吊住鐵錘，使其敲擊面與主軸面貼合，距離地面為固定位置，每次敲擊時(shí)，拉動(dòng)其到固定位置，再松開鐵錘，使主軸受到鐵錘的水平激振力，這樣便得到了近似相同的激振力，試驗(yàn)情況如圖 4.5 所示。
圖 4.5 主軸自由狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)
再次改變數(shù)據(jù)分析儀測量參數(shù)，同時(shí)測量主軸的 2 點(diǎn)和 8 點(diǎn) Y 向和 Z 向的固有頻率，計(jì)算兩點(diǎn)固有頻率的平均值即可代表主軸在自由狀態(tài)下的固有頻率。
4.3.4 試驗(yàn)結(jié)果
通過試驗(yàn)，每次測得 2 測點(diǎn)與其他各個(gè)測點(diǎn)的最大位移變化情況如表 4.3 和表 4.4所示。
表 4.3 自由狀態(tài)下各點(diǎn) Y 向最大振動(dòng)位移
表 4.4 自由狀態(tài)下各點(diǎn) Z 向最大振動(dòng)位移
對(duì)上述試驗(yàn)所得結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，將 2 測點(diǎn)的振動(dòng)位移看成 1mm，同時(shí)處理其他各測點(diǎn)振動(dòng)位移，經(jīng)過處理，可得主軸兩個(gè)方向的振型變化情況，如圖 4.6 和圖 4.7所示。
圖 4.6 測點(diǎn) Y 向一階振型圖
圖 4.7 測點(diǎn) Z 向一階振型圖
在自由狀態(tài)下測量主軸固有頻率中，對(duì) 2 點(diǎn)和 8 點(diǎn)進(jìn)行激振試驗(yàn)，通過數(shù)據(jù)分析儀處理，獲得 2 點(diǎn)和 8 點(diǎn) Y 向和 Z 向的頻響函數(shù)曲線，圖 4.8 至圖 4.11 分別為兩測點(diǎn)的頻響函數(shù)曲線圖。
圖 4.8 2 點(diǎn) Z 向頻率響應(yīng)曲線
圖 4.9 2 點(diǎn) Y 向頻率響應(yīng)曲線
圖 4.10 8 點(diǎn) Z 向頻率響應(yīng)曲線
圖 4.11 8 點(diǎn) Y 向頻率響應(yīng)曲線
測得主軸 2 點(diǎn)和 8 點(diǎn)的固有頻率如表 4.5 所示。
表 4.5 自由狀態(tài)下測點(diǎn)前四階固有頻率
對(duì)上述兩點(diǎn)的前四階固有頻率取平均值，最后可得到主軸在自由狀態(tài)下通過試驗(yàn)分析獲得的前四階固有頻率值，見表 4.6。
表 4.6 自由狀態(tài)下主軸的前四階固有頻率
4.4 裝配狀態(tài)下主軸的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)
在主裝配狀態(tài)下的動(dòng)態(tài)試驗(yàn)中，本文只測得主軸固有頻率，并通過測得結(jié)果與有限元分析結(jié)果進(jìn)行比對(duì)分析，指導(dǎo)利用有限元分析主軸的動(dòng)態(tài)特性。由于利用試驗(yàn)設(shè)備與上文相同，故不再介紹。
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